Статьи начинающим экологам
Логин:
Пароль:
Регистрация
Забыли свой пароль?
Войти как пользователь:
Войти как пользователь
Вы можете войти на сайт, если вы зарегистрированы на одном из этих сервисов:




Куклы из Испании Lamagik
Куклы из Испании Lamagik
dolls-es.ru
Бухгалтерские услуги
Комплексное бухгалтерское
одинбух.рф
Персональный компьютер купить
Мощные компьютеры Acer по привлекательным ценам в магазине. Акции
armorpc.ru

Задачи и технические решения при очистке сточных вод населенных пунктов

13.11.2012

Очистка сточных вод населенных пунктов является важным видом деятельности, направленной на предотвращение загрязнения и деградации водных объектов. Заметной мировой тенденцией в последнее время стало ужесточение природоохранных требований к степени очистки сточных вод и к эксплуатации очистных сооружений. В странах Европейского союза базовым документом, определяющим требования к очистке сточных вод, является Директива ЕС об очистке городских сточных вод /1/. Требования, содержавшиеся в этом документе, учитывают как задачи охраны и предотвращения загрязнения водных объектов, так и возможности применения наилучших доступных технических методов для очистки сточных вод. Директива требует наличия как минимум так называемой вторичной (полной биологической) очистки или же ей эквивалентной, которые могут обеспечить очистку сточных вод с БПК5 в очищенной воде не выше 25 мг/дм3, или степень очистки по данному параметру в пределах 70-90%. По параметру ХПК остаточная концентрация не должна превышать 125 мг/дм3 в отводимой сточной воды и степень очистки должна быть не менее 75%. Также рекомендуется, чтобы содержание взвешенных веществ в сточной воде после очистки было не более 35 мг/дм3. Эти требования являются базовыми к эффективности очистки, которую должны обеспечивать очистные сооружения. Такие нормативы могут быть обеспечены сооружениями биологической очистки, рассчитанными на деструкцию и удаление органических веществ, подверженных биологическому разложению. Проектирование и строительство таких сооружений является обычной практикой для Беларуси с 60 годов прошлого века и не представляет каких-либо научно-технических и технологических трудностей. Кроме того, Директива /1/ устанавливает критерии для определения водных объектов чувствительных к эвтрофикации. Отведение сточных вод в такие объекты сопровождается установлением дополнительных параметров, которые должны обеспечиваться при их очистке. Так устанавливаются требования к степени очистки по биогенным элементам в сточных водах, отводимых в водные объекты в зависимости от объема загрязняющих веществ, выраженных в эквивалентах населения. В части соединений азота и фосфора их концентрация не должна превышать 15,0 мг и 2,0 мг/л соответственно для очистных сооружений мощностью от 10 000 до 100 000 эквивалентов и 10,0 мг и 1,0 мг/л соответственно для очистных сооружений мощностью более 100 000 эквивалентов.

При разработке природоохранных нормативов в Республике Беларусь был реализован такой же принцип, направленный на удаление большей массы загрязняющих веществ отводимых со сточными водами с использованием технически и экономически обоснованных методов и технологий. Действующие НПА и проекты норм, устанавливают помимо требований по удалению органических веществ, оцениваемых по БПК, также и нормативы по содержания соединений азота и фосфора в очищенных сточных водах сооружений с мощностью превышающей 10000 эквивалентов. /2,3/

Обеспечение указанных нормативов требует внедрения модернизированных методов биологической очистки с удалением соединений азота и фосфора, которые начали применяться в Беларуси относительно недавно. Вместе с тем следует отметить, что такие технологии в европейских странах используются уже более тридцати лет и техническая информация для реализации таких методов очистки является относительно доступной.

Удаление соединений азота из сточных вод обеспечивается за счет биологической денитрификации, которая основана на использовании такого свойства микроорганизмов как нитратное дыхание, заключающееся в ассимиляции связанного кислорода нитратов с выделением газообразного азота. При этом для денитрификации требуется наличие нитратов, которые в исходной сточной воде не содержатся. В связи с чем, требуется предварительное проведение нитрификации – окисления аммонийного азота до нитратов. Нитрифицирующие бактерии более чувствительны к дефициту кислорода, чем гетеротрофные микроорганизмы, в связи с чем концентрация кислорода в аэротенках-нитрификаторах рекомендуется не ниже 2 мг/л, так как при меньших концентрациях процесс нитрификации начинает замедляться. В сравнении биологической очисткой рассчитанной только на удаление БПК, денитрификация требует большего расхода воздуха, так как для окисления 1 г аммонийного азота требуется 4,3-4,6 кислорода, а также большего размера емкостных сооружений, что связано с удорожанием процесса очистки. Если нитрификация осуществляется за счет жизнедеятельности только специализированных нитрифицирующих бактерий, то значительная часть бактерий активного ила в состоянии использовать связанный кислород нитратов как источник для дыхания.

При организации очистки с биологическим удалением азота взаимосвязанные процессы нитрификации, денитрификации и деструкции органических углеродных соединений могут осуществляться по времени последовательно, одновременно либо в какой-либо другой вариации. Также указанные процессы могут проводиться в одной либо в различных технологических емкостях, что приводит многовариантности способов реализации денитрификации.

Например, при последующей денитрификации сточная вода подается из первичного отстойника в аэротенк-нитрификатор, а после завершения процесса окисления аммонийных соединений, в неаэрируемую емкость для денитрификации (рисунок 1), где образованный при нитрификации нитрат удаляется за счет эндогенного дыхания активного ила. Далее происходит отвод иловой смеси в отстойник, отделение от очищенной воды и подача возвратного активного ила в нитрификатор. Такое расположение сооружений вытекает из логической последовательности биохимических процессов при биологической очистке:

- деструкция органических загрязнений с гидролизом соединений азота;

- окисление соединений азота с получением нитрата;

- восстановление нитрата до молекулярного азота при дыхании активного ила в аноксичных условиях.

При времени выдерживания иловой смеси в аноксичных условиях в течении 2-3 часов при оптимальных условиях эксплуатации может достигаться 80-90% удаление азота.

Вода1.jpg

  Рисунок 1. Схема сооружений и кинетика удаления соединений азота при использовании последующей денитрификации.

Учитывая, что БПК5 сточной воды после завершения процессов нитрификации будет невысоким, скорость денитрификации ограничена из-за дефицита доступного органического субстрата, так как источником углерода для реакции служат в основном органические вещества активного ила. В связи с чем, для получения глубокой степени удаления азота требуются большие объемы технологических емкостей. Для интенсификации процессов денитрификации может использоваться дозирование внешнего субстрата – органических веществ для питания микроорганизмов в денитрификаторе. Для этой цели могут использоваться различные органические вещества (уксусная кислота, метанол), концентрированные промышленные сточные воды. В большей части случаев для этого используется метанол.

Дозирование дополнительных реагентов для денитрификации усложняет и удорожает очистку, поэтому для повышения скорости процесса денитрификации было изменено взаимное расположение денирификатора и нитрификатора, с получением схемы предварительной денитрификации. При такой организации очистных сооружений, исходная сточная вода, возвратный активный ил и поток внутренней рециркуляции иловой смеси из нитрификатора перемешиваются в денитрификаторе. (рисунок 2). При этом организация внутренней циркуляции становится необходимой для подачи получаемого нитрата в денитрификатор. Такая схема функционирования очистных сооружений стала классической и весьма распространена в мировой практике.

Вода2.jpg

Рисунок 2. Схема предварительной денитрификации.

Степень удаления нитрата в рассматриваемой схеме пропорциональна степени рециркуляции /4,5 /. В среднем при расходе циркуляции в 200% удаление азота составляет примерно от 70% с учетом потребности в азоте на ассимиляцию при росте клеток активного ила. Увеличением степени рециркуляции можно добиться большей глубины удаления нитратов, однако это ведет к значительному увеличению расхода электроэнергии для перекачивания иловой смеси.

При применении любых схем денитрификации возникает задача обеспечения перемешивания иловой смеси в емкостных сооружениях, функционирующих в режиме денитрификатора. Для перемешивания иловой смеси используются механические мешалки различных конструктивных исполнений, в том числе оснащенные стандартными электродвигателями с воздушным охлаждением. Перемешивание осуществляется при монтаже таких устройств над уровнем жидкости в резервуарах с приводом пропеллеров через трансмиссионный вал (рисунок 3)  

Вода3.png

Рисунок 3. Перемешивание иловой смеси в денитрификаторе лопастной мешалкой с вертикальным трансмиссионным валом.

В этом отношении использование мешалок с погружными двигателями совершило определенную революцию в применении перемешивающих устройств для очистных сооружений (рисунок 4).

вода4.png

Рисунок 4 Перемешивание иловой смеси погружной лопастной мешалкой

Кроме того, что использование погружных мешалок не требуется защита двигателя с воздушным охлаждением от внешних негативных воздействий, также расширяются возможности перемешивающих устройств. Возможность воздействия на поток жидкости за счет работы пропеллера в гидравлически оптимальных точках позволяет минимизировать затраты энергии. Пропеллер придает струе жидкости вращательное движение и в дополнение к основному горизонтальному потоку достигается присутствие вертикальных течений.

Выбор марки мешалок и точек их установки представляет довольно сложную инженерную задачу, при решении которой нужно учитывать ряд требований. Одним из требований является необходимость поддержания скоростей потока жидкости в сооружении. Согласно норм проектирования такая скорость должны быть в пределах 0,25-0,3 м/с. При снижении скоростей ниже указанных возникает опасность седиментации частиц активного ила на дне сооружений. С другой стороны повышение скорости ведет к необоснованному росту энергопотребления. Удельная мощность перемешивающих устройств для обеспечения требуемой скорости иловой смеси колеблется от 1,0 до 5,0 Вт на один м3 объема емкостного сооружения.

Кроме перемешивания в технологических схемах с предварительной денитрификаций требуется так же создание рециркуляционного потока иловой смеси из нитрификатора в денитрификатор. В некоторых случаях иловая смесь подается центробежными канализационными насосами. Однако учитывая, что требуется подача больших расходов иловой смеси (150-250% от расхода очищаемых сточных вод) с относительно небольшими напорами, как правило, не превышающими 2-3 м, то использование так называемых рециркуляционных насосов обеспечивает меньшее энергопотребление. Конструктивно такие устройства представляют собой погружные лопастные мешалки, смонтированные на трубопроводах (рисунок 5). Для гибкого управления подачей иловой смеси содержащей нитрат в денитрификатор с учетом расхода поступающих сточных вод и содержания загрязняющих веществ в них, рециркуляционные насосы оснащаются частотными регуляторами электропривода. Подбор такого оборудования осуществляется аналогично насосам по подаче и напору.

вода5.png

Рисунок 5 Вид рециркуляционного насоса, смонтированного в нитрификаторе.

Одним из перспективных направлений в биологической очистке с удалением азота является применение одновременной или параллельной денитрификации. Как известно одновременная денитрификация может быть обеспечена в том случае, если в емкости с активным илом содержится нитрат, а также имеются аноксичные зоны с отсутствием растворенного кислорода. Так вначале технологической емкости потребление кислорода микроорганизмами больше чем его поступление от аэрации и вследствие чего в сточной воде создаются практически бескислородные условия. Таким образом, в областях размещения аэраторов происходит нитрификация, а также одновременно будет осуществляться процесс денитрификации в областях, где из-за дефицита кислорода создаются аноксичные условия. При этом сточная вода должна последовательно проходить через зоны денитрификации и нитрификации, для обеспечения образования нитратов и их последующей деструкции и удаления газообразного азота.

Источником углерода для денитрификации служат органические вещества, содержащиеся в исходных сточных водах и органические вещества, образующиеся при разложении активного ила. При оптимизации подачи кислорода в таких сооружениях возможно достижение степени удаления азота до 85-90%. При постоянных параметрах аэрации в случае высокой нагрузки по органическим загрязнениям аэробные зоны будут короче, а аноксичные длиннее. При снижении концентрации органических загрязнений режим должен изменяется в обратном соотношении.

Для реализации вышеприведенного режима работы циркуляционные окислительные каналы оснащаются пневматическими аэраторами, а в объеме технологической емкости создается циркуляционный поток иловой смеси, обеспечивающий транспорт нитрата из зон нитрификации в зоны денитрификации. Для этого емкости оборудуются погружными мешалками, с большими диаметрами пропеллеров, выполняющими роль генераторов потока иловой смеси в них. Современные циркуляционные окислительные каналы представляет бетонные емкости кольцевой или овальной формы, зачастую сложных очертаний для удлинения циркуляционного контура и увеличения вместимости и производительности сооружений (Рисунок 6).

 вода6.png

Рисунок 6 Вид циркуляционного окислительного канала для параллельной денитрификации

Основным преимуществом параллельной денитрификации заключается в возможности регулировать размеры зон нитрификации и денитрификации за счет изменения режима аэрации. Характер работы таких сооружений должен предусматривать регулирование аэрации, например, по содержанию нитратов, по содержанию аммония, по перелому характеристики окислительно-восстановительного потенциала или же по содержанию кислорода. При этом должен подбираться такой режим работы, при котором достигалась бы требуемая степень нитрификации при одновременном обеспечении достаточной денитрификации. Учитывая изменение параметров поступающих сточных вод, такого рода регулирование обеспечивается за счет изменения скоростей циркуляционного потока и величины подачи воздуха аэраторами в сооружение.

Биологическое удаление фосфора основано на выдерживании микроорганизмов активного ила со сточной водой в анаэробных условиях, в которых происходит выделение фосфора из клеток микроорганизмов в сточную воду, последующей обработке иловой смеси в аэробных условиях при интенсивном поглощении фосфора микроорганизмами из сточной воды и последующем частичном удалении соединений фосфора с избыточным активным илом. (Рисунок 7) [3]. 

вода7.png

А — анаэробная технологическая емкость; D — денитрификатор; N — нитрификатор; R рециркуляция иловой смеси из нитрификатора в денитрификатор

Рисунок 7.Принципиальная схема сооружений и график изменения содержания соединений фосфора в сточной воде в процессе очистки

Для эффективного удаления фосфора из сточной воды необходимо устройство емкости с анаэробными условиями, т.е. среды, в которой отсутствует растворенный в воде кислород и соединения, содержащие кислород в связанной форме (нитраты). Биологическое удаление фосфора из сточных вод может осуществляться как с параллельным удалением азота денитрификацией, так и без денитрификации. Как правило, в большей части случаев удаление фосфора производится вместе с денитрификацией.

При проектировании сооружений с биологическим удалением фосфора рекомендуется избегать поступления растворенного кислорода и нитратов в потоках поступающей на очистку сточной воды и рециркуляционного активного ила, направляемого в анаэробную емкость. Для снижения концентрации нитратов в сточной воде и иловой смеси, поступающих в анаэробную емкость, ее устраивают в начале технологической схемы биологической очистки. В ряде случаев для удаления нитратов из потока циркуляционного активного ила, его направляют в промежуточную емкость с аноксичными условиями и организуют дополнительный циркуляционный поток иловой смеси из указанной емкости в анаэробную (рисунок 8). Для этой цели возможно направление потока циркуляционного активного ила для удаления нитрата в отдельную дополнительную емкость с аноксичными условиями (рисунок 9), устраиваемой параллельно с анаэробной, с организацией циркуляции иловой смеси между ними.

вода8.png

1 — поступление исходной воды; 2 — отведение обработанной воды; 3 — отведение избыточного активного ила; 4 — вторичный отстойник; А — анаэробная технологическая емкость; D — денитрификатор; D1 — денитрификатор для рециркуляционного активного ила; N — нитрификатор; R1 — рециркуляция иловой смеси из денитрификатора D1 в анаэробную емкость; R2 — рециркуляция иловой смеси из нитрификатора в денитрификатор; Rs — рециркуляция активного ила

Рисунок 8. Схема биологического удаления соединений фосфора с предварительной обработкой рециркуляционного активного ила со сточной водой в денитрификаторе

вода9.png  

1 — поступление исходной воды; 2 — отведение обработанной воды; 3 — отведение избыточного активного ила; 4 — вторичный отстойник; А — анаэробная технологическая емкость, D — денитрификатор; D1 — денитрификатор для рециркуляционного активного ила; N — нитрификатор; R — рециркуляция иловой смеси из нитрификатора в денитрификатор; Rs — рециркуляция активного ила; Rs2 — рециркуляция иловой смеси между денитрификатором D1 и анаэробной емкостью

Рисунок 9. Схема биологического удаления соединений фосфора с предварительной обработкой рециркуляционного активного ила в денитрификаторе с устройством рециркуляции иловой смеси между денитрификатором и анаробной емкостью

Существуют также другие схемы, обеспечивающие снижение концентрации кислорода и нитратов в анаэробной емкости. Реализация схем циркуляции иловой смеси по сооружениям с различными условиями может предусматриваться как путем строительства отдельных емкостей, так и путем разделения емкостных сооружений на отдельные отсеки. Последнее, как правило, используется при реконструкции существующих сооружений, включающих аэротенки коридорного типа. При этом в любом из этих случаев приходится решать задачу перемешивания иловой смеси в анаэробной емкости. Для этого используются перемешивающие устройства, аналогичные применяемым для перемешивания в денитрификаторах

Химическое осаждение фосфора Достаточность применения только биологического удаления фосфора для достижения природоохранных нормативов может оцениваться из возможной степени удаления и балансовых уравнений. /7/

Когда биологического удаления фосфора недостаточно для обеспечения требуемой степени очистки сточных вод предусматривается химическое осаждение фосфора,основанное нахимических реакциях реагента с ионами фосфатов с образованием нерастворимых соединений и перевода их в осадок, а также в результате сорбции соединений фосфора хлопьями гидроксидов металлов. Для осаждения фосфора в качестве реагентов используются известь, соли железа и алюминия, а также другие минеральные коагулянты, в т.ч. отходы производства, шламы, содержащие соли железа и алюминия, которые не оказывают токсикологического воздействия на процесс биологической очистки и не приводят к поступлению в очищаемую воду дополнительных загрязняющих веществ.

Реагентное осаждение соединений фосфора может быть реализовано различными методами. Наиболее распространены методы прямого, предварительного, параллельного и последующего осаждения соединений фосфора реагентами.

Прямое осаждение фосфора применяется при очистке сточных вод физико-химическими методами без использования биологической очистки. Схема приведена на рисунке 10.

вода10.png

1 — решетка; 2 — песколовка; 3 — отстойник; 4 — реагентное хозяйство; 5 — смеситель; 6 — камера флокуляции; 7 — поступление исходной воды; 8 — отведение обработанной воды; 9 — отведение осадка; 10 — рециркуляция осадка

Рисунок 10. Схема прямого осаждения соединений фосфора из сточных вод

Дозирование реагентов производится с учетом осаждения, кроме фосфорных соединений, других загрязняющих веществ. В качестве реагентов в данном случае применяются коагулянты на основе двухвалентного железа совместно с известью. При использовании данного метода достигается снижение содержания взвешенных веществ до 90 %, снижение содержания органических веществ, оцениваемых по БПК5, до75 %; содержания фосфора общего — до 90 %; содержания азота общего — до 25 %.

Предварительное осаждение осуществляется при дозировании реагентов в поток сточной воды, поступающей на первичный отстойник или на песколовку (рисунок 11,12).

При предварительном осаждении достигается снижение содержания фосфора общего до 70 %, содержание органических веществ, оцениваемых по БПК5, в воде, отводимой после первичных отстойников, уменьшается на 50–60 %. Дополнительный объем осадка, образующийся при предварительном осаждении, составляет от 20 до 50 %.

вода11.png 

1 — решетка; 2 — песколовка; 3 — первичный отстойник; 4 — аэротенк; 5 — вторичный отстойник; 6 — реагентное хозяйство; 7 — смеситель; 8 — камера флокуляции; 9 — поступление исходной воды; 10 — отведение обработанной воды; 11 — рециркуляция активного ила; 12 — отведение избыточного активного ила; 13 — отведение осадка первичных отстойников

Рисунок 11. Схема предварительного осаждения соединений фосфора из сточных вод

вода12.png 

Рисунок 12 Вид установки введения реагента в поток сточных вод перед первичными отстойниками на очистных сооружениях г. Санкт-Петербург

При применении предварительного осаждения следует учитывать значительное снижение взвешенных веществ и БПК5 в сточной воде после первичного отстаивания, так данный процесс интенсифицируется коагуляцией. Учитывая, что растворенные в сточной воде соединения азота в данном случае практически не удаляются, то применение такого метода в системах с денитрификацией ведет к снижению соотношения БПК5 и соединений азота. Дефицит органических веществ для денитрификации приводит к необходимости увеличения времени обработки или дополнительного дозирования реагентов субстратов (метанола, уксусной кислоты).

Параллельное осаждение фосфора производится дозированием реагентов в поток сточной воды, поступающей в аэротенки, или непосредственно в аэротенки (Рисунок 13). Данный метод не нарушает баланса биогенных веществ при обработке сточных вод в сравнении с предварительным осаждением. Вместе с тем, дозирование реагентов генерирует дополнительный объем осадка, до 40 %, который требует обработки. Дозы реагентов в данном случае должны выбираться с учетом недопустимости токсикологического воздействия реагентов на биоценоз активного ила

вода13.png

1 — решетка; 2 — песколовка; 3 — первичный отстойник; 4 — аэротенк; 5 — вторичный отстойник; 6 — реагентное хозяйство; 7 — накопитель для раствора реагента; 8 — поступление исходной воды; 9 — отведение обработанной воды; 10 — рециркуляция активного ила; 11 — отведение избыточного активного ила; 12 — отведение осадка первичных отстойников

Рисунок 13. Схема параллельного осаждения соединений фосфора из сточных вод

Последующее осаждение фосфора осуществляется обработкой сточной воды реагентами с их дозированием в поток, отводимый от вторичных отстойников (Рисунок 14). Дополнительный объем осадка, образующийся при последующем осаждении, составляет от 20 до 50 %.

Преимуществом данного метода является значительное снижение доз реагентов, требующихся для осаждения фосфора, т.к. его концентрации в потоке сточных вод в месте дозирования ниже, чем в ранее рассмотренных схемах. Однако устройство ступени реагентного осаждения для биологически очищенной сточной воды требует отдельных сооружений камер смешения, отстойников, также удорожает строительство очистных сооружений.

вода14.png

1 — решетка; 2 — песколовка; 3 — первичный отстойник; 4 — аэротенк; 5 — вторичный отстойник; 6 — отстойник для осаждения фосфорных соединений; 7 — отведение обработанной воды; 8 — поступление исходной воды; 9 — реагентное хозяйство; 10 — накопитель для раствора реагента; 11 — смеситель; 12 — камера флокуляции; 13 — рециркуляция активного ила; 14 — отведение избыточного активного ила; 15 — отведение осадка первичных отстойников; 16 — отведение осадка, полученного реагентным осаждением

Рисунок 14. Схема последующего осаждения соединений фосфора из сточных вод

При высоких требованиях к содержанию фосфора (0,3–0,5 мг/дм3) в очищенной воде необходимо применение параллельного или последующего осаждения с дополнительной последующей обработкой фильтрованием с флокуляцией.

При дополнительной обработке фильтрованием с флокуляцией предусматривается дозирование солей трехвалентного железа в сочетании с полиэлектролитными флокулянтами, после чего выделяющийся осадок из фосфорных соединений задерживается фильтрованием на двухслойных фильтрах с зернистой загрузкой.

Учитывая, что проектирование сооружений для удаления фосфора является для отечественной практики относительно новым направлением, для повышения доступности методик расчетов разработан проект ТКП «Очистные сооружения сточных вод. Правила проектирования». Введение данного документа позволит использовать накопленный европейский опыт проектирования очистных сооружений, отвечающих современным требованиям к эффективности очистки сточных вод.

Список использованных источников

1. Директива Совета Европейского Союза от 21.05.1991 г. об очистке городских сточных вод (91/271/EEC)

2. Инструкция о порядке установления нормативов допустимых сбросов химических и иных веществ в водные объекты. Утверждена постановлением Министерства природных ресурсов и охраны окружающей среды Республики Беларусь от 29 апреля 2008 г. № 43, с изменениями и дополнениями, утвержденными постановлением Министерства природных ресурсов и охраны окружающей среды Республики Беларусь от 29 декабря 2009 г. № 71.

3 Проект ТКП «Охрана окружающей среды и природопользование. Гидросфера. Порядок установления нормативов допустимых сбросов химических и иных веществ в водные объекты»,

4. ATW-DVWK-Kommentar Bemessung von Belebung und SBR-Anlagen. R. Kayser, Braunschweig 2000.

5. W. Bischof Abwassertechnik Stuttgart 1993 630 s.

6. Degremont Технический справочник по обработке воды «Новый журнал». Санкт-Петербург. 2007.

7.ТКП 45-4.01-202-2010 (02250) «Очистные сооружения сточных вод. Строительные нормы проектирования». 



Автор: Ануфриев В.Н. – к.т.н., доцент, Белорусский национальный технический университет

Возврат к списку


Актуальные темы